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          惠州惠城變壓器回收、2017年舊變壓器回收價格,新型牽引式變壓設施的風冷改良的預設

          時間:2017-09-29 09:43來源:廣州變壓器配電柜回收網 作者:回收小哥 點擊:
          郴韶段電氣化鐵路現有主變壓器需進行風冷改造,改善散熱條件,提高其過負荷能力,滿足武廣電氣化改造工程的要求。下面就該段主變壓器風冷改造分幾個方面進行論述。 1既有牽引

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          惠州惠城變壓器回收、2017年舊變壓器回收價格,新型牽引式變壓設施的風冷改良的預設

            郴韶段電氣化鐵路現有主變壓器需進行風冷改造,NEWS變壓器回收、1250a箱式變壓器回收價格表NEWS,改善散熱條件,提高其過負荷能力,滿足武廣電氣化改造工程的要求。下面就該段主變壓器風冷改造分幾個方面進行論述。

            1既有牽引變壓器過載溫升試驗結果(1)試驗方式方式一(125%負荷1 h):①100%負荷(31. 5MVA )施加損耗,直至油溫恒定;②125%負荷(39. 375MVA )施加損耗1 h,然后變壓器斷電;③測量繞組電阻,并計算繞組溫升和油頂溫升。

            方式二(200%負荷10 m in):①100%負荷(31. 5 MVA )施加損耗,直至油溫恒定;②200%負荷(63 MVA )施加損耗10 m in,然后變壓器斷電;③測量繞組電阻,并計算繞組溫升和油頂溫升。

            方式三:規定負荷過程為50%負荷連續運行后,進行75%負荷25 m in, 150%負荷8 m in, 300%負荷2 m in,共6個周期。為模擬該負荷過程,NEWS變壓器回收、250千伏安變壓器回收價格NEWS,試驗負荷過程為50%負荷連續運行后,進行75%負荷25 m in,NEWS變壓器回收、二手配電柜回收公司NEWS, 150%負荷8 m in,200%負荷5 m in,共6個周期。對于油溫升試驗來說,兩種負荷過程近似等效。

           ?。?)過載溫升試驗過載溫升是從高壓側供電,處于第5分接位置,低壓側短路,處于第1分接位置。

            可知,郴韶段既有牽引變壓器過負荷能力,其頂油溫度和繞組熱點溫度能滿足IEC標準的規定,分別小于105℃和140℃。

            2武廣電氣化要求變壓器過負荷能力改建鐵路京廣線武昌至廣州段電氣化改造工程建成實施以后,由于該線電氣化的技術標準為牽引定數:4 000 t;閉塞方式: 6 m in布點, 7 m in追蹤;機車類型:貨車SS 4,客車SS 8;這樣早已開通運行的按當時技術標準(牽引定數: 3 500 t;閉塞方式: 8 m in追蹤;機車類型: SS 1)設計的郴韶段電氣化鐵路,牽引變壓器過負荷運行的概率較以前大大增加。

            I――負荷電流;I n――額定電流。

            為損耗比; g r為銅油溫差; K為負載系數; H為熱點溫度系數。

            暫態負載繞組對油平均溫升按下式計算。

            Ηw t =Ηw f -Ηw s(1 - e - tΣ) +Ηw s式中,Ηw f為暫態負載穩定銅油溫差;Ηw s為繞組起始銅油溫差; t為時間;Σ為繞組時間常數。

            頂層油暫態溫升按下式計算:Ηbt =Ηbi + (Ηbu -Ηbi) (1 - e - tΣ0)式中,Ηbi為起始頂油溫升;Ηbu為暫態負載的穩定頂油溫升;Σ0為油時間常數。

            根據上述過負荷曲線及計算公式可所示的頂油溫度和繞組最熱點溫度。

            可知,該變壓器按此負荷曲線運行不到2個周期,其頂油溫度就已超過IEC標準規定的105℃和140℃,其過負荷能力不能滿足提速后的武廣線要求,必須對主變壓器進行改造。

            3可行性分析為節約投資,充分利用既有設備主變壓器的過負荷能力,通過增加吹風裝置將現有變壓器由自冷改為風冷,改善散熱()效果,從而提高其過負荷能力。

            3. 1銅油溫差變化原變壓器在額定負荷下運行時最大銅油溫差為10. 6 K,加風冷后,熱負荷沒有變化,散熱效果有所改善,銅油溫差為Σ= 0. 159 q 0. 7,約為8 K (式中q為導線熱負荷)。

            3. 2油箱散熱面積變化(1)現場測量片式散熱器有效參數為:片寬450 mm ;片距45 mm;片厚13 mm;片數29;中心距1 800 mm。

            散熱器有效散熱面積A g = K 1 K 2ΛS D式中, K 1為片距修正系數; K 2為片數修正系數;Λ為表面系數; S D為對流散熱面積。

            每組散熱器的自冷有效散熱面積為22. 51 m 2,風冷有效散熱面積為26. 73 m 2,加風冷后16組散熱器增加的有效散熱面積為16×(26. 73 - 22. 51) = 67. 52 m 2。

           ?。?)自冷時油平均溫升Σy = 0. 262 q 0. 8,而風冷時油平均溫升Σy′= 0. 163 q 0. 8,原變壓器油平均溫升實測為39 K,油頂層溫升為44 K。油箱自冷有效散熱面積為360. 2 m 2,加風冷裝置后,油箱有效散熱面積為(360. 2 + 67. 52) = 427. 7 m 2,則風冷時該變壓器的油平均溫升為21K,油頂層溫升為24 K。

            3. 3加裝風冷裝置后變壓器的過負荷能力按以上繞組最熱點溫度計算公式及武廣新負荷曲線的要求,加裝風冷裝置后原牽引變壓器頂油溫度和繞組最熱點溫度,所具有的實際過負荷能力。

            I――負荷電流;I n――額定電流。

            可知,過負荷運行結束時,油頂溫度和繞組熱點溫度分別為81. 59℃和125. 12℃,分別小于105℃和140℃,即該變壓器通過加裝風冷裝置改造后,能滿足武廣電氣化工程過負荷的要求。

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